引言

　某發電廠采用一拖一分軸布置 F 級燃氣 - 蒸汽聯合循環機組，一台燃機發電機組，一台餘熱鍋爐，一台汽輪機發電機組，燃機為 安 薩 爾 多 AE94.3A 重 型 機 組， 餘 熱 鍋 爐 為 東 方 淩 日 的 MHDB-AE94.3A-Q1，此餘熱鍋爐高壓汽包的設計壓力是 16.4MPa，設計溫度是 355℃，采用材質是 13MnNiMoR, 汽包壁厚度是 105mm。汽輪機為上海電氣的 135 機組型號 LZC136-12.69/1.9/0.403/561.7/547。該發電廠在冷態啟動過程中高壓汽包上下壁溫差較高達到 80℃，嚴重威脅機組的安全運行，本文以該發電廠 AE94.3A 燃氣 - 蒸汽聯合循環機組為例，分析餘熱鍋爐高壓汽包在冷態啟動過程中上下壁溫差大的原因並提出控製措施。

 

1　高壓汽包組成

　　高壓汽包由封頭和簡體組焊而成，整體主要是由管道、測量裝置和分離裝置組成的。管道主要有給水管道、下降管道、上升管道、加藥管道、排汙管道、飽和蒸汽管道等；測量裝置主要有汽包壁溫熱電偶、汽包雙色水位計、差壓水位計、電接點水位計，壓力表，壓力變送器，安全閥等；分離裝置主要有旋風分離器，波形板分離器，波形板幹燥器，均流孔板等。

 

2　高壓汽包作用

　　高壓汽包是高壓爐水加熱、蒸發、過熱三個過程的樞紐，是建立高壓係統水循環的中轉站；汽包內部布置有旋風分離器、波形板箱以及排汙等裝置，是高壓蒸汽合格品質的保證；高壓汽包水容積 44m³，具有一定的儲水量和蓄熱能力，在異常工況下能緩解蒸汽壓力的快速變化。

 

3　高壓汽包壁溫差大危害

　　高壓汽包熱應力的產生來源於汽包上下壁溫差和內外壁溫差，壁溫差越大，熱應力越大，長期在過應力工況下運行會增加汽包壽命損耗 [1]，嚴重時使汽包發生彎曲變形甚至產生裂紋，危害機組的安全運行。因此，餘熱鍋爐在啟動或者停運過程中，必須控製汽包壁溫差不超限（50℃），尤其是控製高壓汽包上下壁溫差。

4　高壓汽包壁溫差大原因分析

4.1　高壓汽包上下壁與工質換熱係數不同

　　燃機點火後初帶一定負荷，餘熱鍋爐在冷態下升溫升壓，由於汽包上下壁溫度低，汽包上部飽和蒸汽和下部爐水分別對汽包上下壁進行加熱，汽包下部爐水對汽包下壁進行對流換熱，上部飽和蒸汽對汽包上壁進行凝結換熱，後者的換熱係數是 3~4 倍 [2]，因此在相同條件下汽包上壁溫度上升快。

 

4.2　汽包升壓速率過快

　　隨著高壓汽包壓力的上升，對應的飽和溫度升高，尤其在壓力小於 1.5MPa 時，隨著壓力的上升，飽和蒸汽溫度上升較快，汽包上壁溫度跟隨著快速上升，而在啟動初期水循環尚未建立導致汽包下部爐水溫度上升較緩，下壁溫度上升慢，如果此時控製不當，汽包上下壁溫差就會超限。

 

4.3　高壓汽包壁厚大

　　餘熱鍋爐啟動過程，高壓汽包內壁直接與水和飽和蒸汽接觸，溫度跟隨快速上升，汽包外壁溫度的升高受到金屬導熱的限製，汽包內外壁溫差與汽包壁厚和導熱係數成正比，故外壁溫度上升緩慢，此外汽包外壁溫度通過保溫層與大氣進行換熱，由此造成汽包內壁溫度上升快，外壁溫度上升慢，從而產生內外壁溫差 [3]。

 

5　高壓汽包壁溫差大控製措施

5.1　提高高壓汽包給水溫度

　　高壓給水來自於低壓汽包，低壓汽包和除氧頭一體設置，除氧頭設置了輔助蒸汽加熱。在冷態啟動過程中，投運輔助蒸汽至除氧頭加熱，一方麵有助於低壓汽包給水的除氧，另一方麵加熱低壓汽包爐水，提升高壓汽包給水溫度，防止高壓汽包產生蒸汽後為維持水位補入低溫的給水，進一步拉大高壓汽包上下壁溫差。

 

5.2　投運高壓蒸發器底部加熱

　　冷態啟動前將高壓汽包水位上到可見水位（-500mm），投入高壓蒸發器底部加熱，將高壓汽包爐水加熱到 90℃，此時高壓汽包水位約為 -250mm，加熱高壓汽包底部爐水，減緩高壓汽包升壓初期上下壁溫差過快拉大 [4]。高壓汽包升壓初期保證高壓汽包水位處於低水位狀態，讓高壓汽包產生的飽和蒸汽盡量充滿汽包內部，加速高壓汽包整體溫度上升，縮小上下壁溫差。

 

5.3　加大底部排汙，建立水循環

　　在啟動升壓初期，由於高壓汽包產生蒸汽量相對較小，高壓係統水循環尚未建立，高壓蒸發器以及汽包底部爐水基本處於停滯狀態，換熱係數小，下壁溫度上升特別緩慢，而飽和蒸汽不斷與汽包上壁進行換熱，此時上下壁溫差容易超限。通過打開高壓蒸發器排汙電動門以及高壓汽包連續排汙，促進壓汽包爐水循環，加強爐水的流動，以提升高壓汽包下壁溫度，減少高壓汽包上下壁溫差 [5]。

 

5.4　放盡高壓汽包內爐水

　　冷態啟動前，將高壓汽包內剩餘低溫爐水放掉，補充溫度較高的給水，縮短高壓蒸發器底部加熱時間，提前控製高壓汽包上下壁溫差，為燃機啟動後控製溫差提供有利條件。

 

5.5　控製高壓汽包壓力上升速率

　在啟動初期燃機初帶較低負荷 10MW，大氣溫度 25℃時，10MW時燃機排煙溫度高達 370℃，高壓蒸發器入口溫度達 325℃，在高壓汽包起壓初期，隨著高壓汽包壓力的上升，飽和溫度快速上升，汽包上壁溫度跟隨快速上升，因此，在升壓初期控製高壓汽包升壓速率是控製上下壁溫差的有效措施。冷態啟動時，切除高壓旁路閥自動模式，手動將高壓旁路閥打開 80% 直到高壓汽包上下壁溫差回升後慢慢手動關小高壓旁路閥；打開高壓汽包爐側、機側疏水以及高壓過熱器出口排氣電動門，減緩高壓汽包壓力的上升從而控製高壓汽包上外壁的升溫速率小於 3.5℃ /min，當再熱壓力大於 0.1MPa 時，打開再熱器出口排氣電動門直至再熱壓力大於 0.25MPa 後關閉，再熱器出口排空電動門關閉後緩慢手動打開中壓旁路閥，注意凝汽器真空變化以及排氣溫度的上升，在真空允許的條件下慢慢開大中壓旁路閥直至 70%，盡可能在高壓包升壓初期控製壓力的上升速率。以下表 1 是采取了上述控製措施後在冷態啟動燃機初帶 10MW，高中壓旁路閥開度分別為80%，70% 時高壓汽包上下壁溫差與升溫速率、升壓速率的關係。（表

1 中高壓汽包升壓速率和上外壁升溫速率是每隔 10min 的計算值）

 

采取以上控製措施並通過多次聯合循環機組冷態啟動的數據采集可知，在啟動初期，高壓汽包的升壓速率是影響高壓汽包上下壁溫差的主要因素，因此對高壓汽包升壓速率過快在邏輯方麵進行優化，以減少運行人員手動操作，防止操作不當造成高壓汽包上下壁溫差超限。冷態啟動時，自動將高中壓旁路閥100% 打開直到檢測到高壓汽包上下壁溫差回落大於 5℃時自動進入高中壓旁路定壓控製模式，維持衝轉壓力等待衝轉。由於中壓旁路閥的開啟對真空影響較大，因此對中壓旁路閥全開的條件作以下說明，中壓旁路閥全開條件：機組冷

 

態啟動且真空小於 10Kpa（絕對壓力）且再熱蒸汽壓力大於 0.25MPa且再熱器出口排空電動門關閉且中壓旁路閥沒有快關條件。表 2 是在采取上述控製措施以及升壓速率優化後，冷態啟動燃機初帶 10MW，高中壓旁路閥開度分別為 100%，100% 時高壓汽包上下壁溫差與升溫速率、升壓速率的關係。

 

　對比表 1 和表 2 可知，冷態啟動時，燃機初帶 10MW 負荷，在第 10~20min 內控製好升溫升壓速率是控製汽包上下壁溫差的關鍵節點，高壓汽包升壓速率優化前第 10~20min，高壓汽包的升壓速率達到 0.102MPa/min，上壁升溫速率達到 4.4℃ /min，超過預定的升溫速率 3.5℃ /min，此時高壓汽包上壁溫度上升過快，下壁溫度上升慢，導致此時上下壁溫差達到 54℃，而優化後在第 10~20min，升壓速率下降至 0.095MPa/min，升溫速率跟隨下降至 3.4℃ /min，雖然在第20~30min，上壁升溫速率超過 3.5℃ /min，但由於持續時間較短且此時高壓汽包下部水循環已建立，下壁溫度上升增快，因此上下壁溫差仍然在 50℃以內，在第 30~40min，上下壁溫差慢慢縮小，上下壁溫維持衝轉壓力等待衝轉。

 

7　結論

　　通過上述控製措施以及高壓汽包升壓速率優化措施，保證了機組冷態啟動時高壓汽包上下壁溫差不超限，減少了高壓汽包在冷態啟動過程中的熱應力，延長了高壓汽包的使用壽命，保證了機組安全穩定運行。

 

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